H62 messingist kuumvaltsitud vesijahutuse mõju analüüs külmvaltsimise omadustele
Kokkuvõte: H62 messingi tootmise protsessis jahutusvee kasutamisel mõjutab jahutusvee vool H62 konstruktsiooniomadusi ja külmvaltsitud rullide lõplikke omadusi. See artikkel tutvustab peamiselt erinevate jahutusvee voolukiiruste mõju H62 mikrostruktuurile ja omadustele ning edasist mõju külmvaltsitud rullide omadustele.
Märksõnad: külmvaltsimise jõudlus; H62 messing; jahutusvesi Autor: Luo Qirong
CLC klassifikatsiooninumber: TG335.11 Dokumendi identifitseerimiskood: A Artikli number: 1002-5065 (2018) 19-0159-2
1. H62 messingi jõudlus, rakendus ja koostis
(1) H62 messingil on kõrge tugevus, hea plastilisus kuumas olekus ja suhteliselt hea plastilisus külmas olekus. Sellel on hea töödeldavus, seda on lihtne keevitada ja sellel on hea korrosioonikindlus. Kasutatakse mitmesuguste tihvtide, neetide, mutriseibide, lainejuhtide, kinnitusplaatide, rõngaste,
Ja radiaatoriosad, laevaehitustööstus, paberitööstuse osad jne.
(2) Lihtsa messingi struktuur: suur kogus tsinki on tahkelt lahustunud vases. Tahkes olekus on kuus faasi, sealhulgas , , , δ, ε ja eta teatud koostisega, nagu on näidatud joonisel 1.
pilt.png
Üldiselt on beeta-messing toatemperatuuril kõva ja rabe, kuid kõrgel temperatuuril pehmem kui alfa-messing.
(3) H62 messingi koostis
pilt.png
2. Traditsiooniliste tootmistehnikate tutvustus
Praegu on H62 messingi kuumvaltsimise teel kasutatav üldine protsess: kuumutamine, kuumvaltsimine, kerimine ja freesimine. Selle protsessi üks puudus on see, et kuumvaltsitud pooli tuleb pinnafreesimise ajal kaks korda lahti kerida, mis mõjutab tootmist ega ole efektiivne. Tootmise efektiivsuse tõstmiseks me
Kuumvaltsitud rullid freesitakse otse ilma rulli keeramata. Kuna aga kuumvaltsitud rullide temperatuur on väga kõrge, vajab see enne pinna freesimist tugevat jahutamist veega. Tootmispraktika põhjal otsustades on sundvesijahutusprotsessil suur mõju H62 edasisele veeremisvõimele. Selles artiklis uuritakse peamiselt erinevate vesijahutuskiiruste mõju külmvaltsitud rullide jõudlusele. H62 messingist kuumvaltsimisprotsess, ① Väljumise temperatuur on tavaliselt umbes 820 kraadi. Valuploki värvus peaks olema väljastpoolt ühtlane ja mitte valge. ②Tüüpiline H62 messingist kuumvaltsimiskäigu paigutus on järgmine: ühik mm, 240-220-183-150-120-100-81-57-42-25-21-16, riba otsa lõplik valtsimistemperatuur on üldiselt suurem kui 550 kraadi. ③ Rulli jahutustingimused: emulsiooni jahutuskontsentratsioon on 1,2% ja voolukiirust tsirkuleeritakse viis korda tunnis.
3. Testimisprotsess
(1) Lülitage jahutusseade sisse jahutamiseks voolukiirusel 2000m3/h. Pärast kuumvaltsimist on mähise kõvaduse väärtus tavaliselt 120-140 HV, tõmbetugevus 410-435 MPa ja pikenemine 27-30,5%. See kõvaduse väärtusvahemik on ligikaudu poolkõva. Üldiselt on kõvaduse väärtus pärast kuumvaltsimist 80HV ~ 90HV.
Tüüpilise kuumvaltsitud pooli metallograafiline diagramm jahutamisel kiirusel 2000 m3/h on järgmine:
pilt.png
Ülaltoodud pildil on külmvaltsimise tabel (tegelik), kui kuumvaltsimine on 100-kordne valtsimissuund (sees olev must osa on faas ja sisu on suhteliselt suur) ja kuumvaltsimine on 2000 m3/h ja jahutatud.
pilt.png
Tabeli 2 analüüsi kohaselt on külmvaltsimisel veeremisjõud väga suur ja materjal ei deformeeru kergesti. Lisaks on plaadi kuju ilmselgelt halb ja mähise külgmine tolerants on suur, ulatudes rasketel juhtudel 63 um-ni. Seetõttu on konarlik veeremine keeruline ja veeremiskäike on palju. Riba rullimiseks 14.0mm-lt 300mm-ni kulub 8 käiku. Vähenemine on väga väike. Vähenemismäär neljandal veerekäigul 6,2 mm-lt 5,4 mm-le on alla 20%, kuid veeremisjõud ulatub 1200 tonnini, mis on äärmiselt suur. Lisaks on valtsimise paksus H62 valtsimisel. 3 mm mõrane serv on väga tõsine.
(1) Muutke jahutusvee vooluhulk 1000 m3 / h, et tagada riba jahutamine 400 kraadini teatud aja jooksul, seejärel suurendage vesijahutuskiirust 2000 m3 / h ja testige riba füüsikalisi omadusi: tõmbetugevus. tugevus 350Mpa ~ 380Mpa, kõvadus 89HV, pikenemine 35% ~ 50%. Muutke jahutusvee voolukiirus 1000 m3/h, et tagada riba jahutamine 400 kraadini teatud aja jooksul, ja seejärel suurendage vesijahutuskiirust 2000 m3/h-ni. Saadud faasidiagramm on järgmine (beetafaasi sisaldus väheneb):
pilt.png
Muutke vee voolukiirus 1000m3/h, et tagada riba jahutamine 400 kraadini teatud aja jooksul, seejärel suurendage vesijahutuskiirust 2000m3/h, külmvaltsimise tabel (tegelik).
pilt.png
Tabelist 3 on näha, et läbimiste arv väheneb ja veeremisjõud väheneb ning tolerants ja põikkiilu kuju on paranenud 10 um täpsusega. Efekt on ilmselgelt paranenud ja servade pragunemise nähtus on kadunud.
4. Järeldus
Jahutusvoolu ja kiiruse reguleerimine ilma valtspingi ja freespingi tõhusust mõjutamata võib jahutuskiirust muutes oluliselt parandada H62 külmvaltsimise jõudlust. Põhjuse analüüs: kõrgetel temperatuuridel säilib faas väga kiire jahutuskiiruse tõttu, mistõttu on külmvaltsimisel raske deformeeruda. Kui jahutuskiirust vähendatakse, et anda piisavalt aega teisenemiseks, on faasidiagrammi kaudu selgelt näha jahutuskiiruse vähenemine, mis parandab oluliselt külmvaltsimist.
Ja pikenemine võib ulatuda 460% -ni. Sel viisil on alumiinium-magneesiumisulamil suhteliselt madal tootlikkus. Mõned seotud teadlased jõudsid uurimisprotsessi käigus ka järeldusele, et alumiinium-magneesiumisulamite deformeerumisel ei ole deformatsiooni ühtlus väga kooskõlastatud ja mõned suhteliselt paksud kristallid võivad kergesti ümbritseda mõnda suhteliselt väikest kristalli. kristallidest. Kuna väljapressimise määr kasvab jätkuvalt, tekib deformatsiooniprotsessi ajal lokaalne disharmoonia ja see disharmoonia muutub aeglaselt peenemateks kristallosakesteks. Asjaomased teadlased jõudsid pärast uuringuid järeldusele, et nad usuvad, et selle deformatsiooniprotsessi käigus tekib kristalliosakeste suuruse teatud erinevuste tõttu deformatsiooni tekkimisel lokaalne ebaühtlane deformatsioon. ECAP-i töötlemistehnoloogia uurimisel jõudsid Hiina teadlased Liu Ying, Chen Wei jt järeldusele, et kui alumiinium-magneesiumisulamite kristallid muutuvad, suureneb sulami sees pikenemise määr ja saagikuse aste suureneb. Väheneb aeglaselt, kuid tegelik tõmbetugevuse muutus pole eriti ilmne.
Ekstrusiooni sageduse jätkudes muutub vastavalt ka kristalli sisemine suurus ning teatud määral väheneb ka saagis. Mõned teadlased on analüüsinud alumiinium-magneesiumisulamite struktuurimorfoloogiat ja teinud kindlaks, et kristallide keskmine suurus on umbes 300 um ja väikseim osakeste suurus on umbes 50 um. Pärast täpsustamist saab osakeste suurust hoida vahemikus 4 um kuni 10 um; üldine tugevus tõusis järk-järgult 100 MPa-lt 250 MPa-le ja paranemismäär jõudis 150% -ni. Sulami sisemiste kristallide pikenemise määr tõusis aeglaselt 1%-lt 4%-ni ja paranemismäär jõudis 300%-ni. Kuigi minu riik on ECAP-i töötlemistehnoloogiat palju uurinud, on deformeeritud alumiinium-magneesiumisulamite uurimine alles esialgses uurimis- ja arendusjärgus. See aspekt nõuab asjakohastelt töötajatelt palju tööd. Uurimine.
5. Väljavaade
Praegu on minu riigi värviliste metallide töötlemistööstuses võrreldes mõne maailma arenenud riigiga veel suhteliselt ilmne lõhe. Viimastel aastatel on majandusinvesteeringud sellesse valdkonda kasvanud, kuid üldine mõju ei ole väga ilmne. Nende hulgas on pooltahke metalli vormimise ja ECAP-i töötlemistehnoloogia arengupotentsiaal suhteliselt suur. Samal ajal kasutatakse pooltahket tehnoloogiat laialdaselt ka Ameerika Ühendriikides, Jaapanis ja teistes seotud riikides. minu riigi tehnoloogilised uuringud selles valdkonnas vajavad endiselt pidevat täiustamist. Anname oma riigi ressursside eelistele täieliku mängu. Tulevases arendusprotsessis, energiasäästlike, keskkonnasõbralike ja roheliste keskkonnakaitsetehnoloogiate pideva arendamise kaudu, teeb meie riik selles tehnoloogiavaldkonnas uusi läbimurdeid.
6. Järeldus
Käesolevas artiklis esitatud värviliste metallide töötlemise tehnoloogia analüüsi ja uurimistöö kaudu on näha, et selle valdkonna tehnoloogilise arengu käigus peab minu riik jätkama oma teadusuuringute ja ressursside investeeringute parandamist värviliste metallide valdkonnas. pidevalt arendada värviliste metallide ECAP töötlemistehnoloogiat, et see saaks tulevases arendusprotsessis hõivata tööstuse arenduskeskkonnas konkurentsipositsiooni.
Kasutatud kirjandus [1] Chen Changjun, Chen Chuncan, Zhao Jingshen. Värvilise metalli töötleva tööstuse tööstustehniliste teenuste hetkeolukorra analüüs [J]. Värvilise metalli töötlemine, 2017, 46(01): 1-4.
[2] Li Yaocheng. Värviliste metallide ekstrusioonitöötlustehnoloogia hetkeseis ja arengusuunad [J]. Uksed ja aknad, 2015(02):188.
[3] Laul Qunling. Kursuse "Värviliste metallide plasti töötlemise tehnoloogia" õppereform tööprotsessi alusel [J]. Hiina ülikoolilinnakuväline haridus, 2011(02):99.
[4] Märkimisväärseid edusamme on tehtud Haridusministeeriumi värviliste metallide ja materjalide töötlemise uute tehnoloogiate võtmelabori [J] ehitamisel. Journal of Guilin Institute of Technology, 2007(01):143.
